熱風管道組合耐火磚一般采用標準耐火磚砌筑，內層砌粘土磚或高鋁磚，外層砌隔熱磚。熱風管道往往發生竄風、燒紅等事故。熱風爐出口、熱風支管與熱風主管連接部位、主管與環管連接部位，以及膨脹伸縮管部位的構造復雜，容易引起磚縫開裂、膨脹縫受熱后未完全密合、上部磚脫落等。
臨時措施是在休風時采用灌漿的辦法進行補救，但也會產生泥漿流入管道內或使耐火材料剝落等問題。要想切實解決上述問題，榮盛耐火材料廠建議應從砌體設計，砌筑方法上進行研究。
有專家曾對熱風爐管道組合耐火磚砌筑形式進行過試驗。試驗是在鋼殼內徑為2500mm，管道內徑為1500mm，長5400mm的模型中進行的。試驗時對熱風管道的組合耐火磚作了A、B兩個方案。正方案按圓周方向成通縫砌筑，耐火磚在上部120°范圍內采用帶鎖鍵的管道磚砌筑，上部120°的膨脹縫中填充緩沖泥漿，全部由內層向外砌筑。B方案是錯環砌筑，在耐火磚砌筑后，**層隔熱層在上部120°范圍內用澆注料搗打施工，在上部180°的膨脹縫中填充緩沖泥漿。
試驗中升溫和冷卻的速度為50℃/h，升溫至內表面溫度達1300℃-1450℃保溫，加熱、冷卻和保溫共200h。在保溫60-70h，即升溫100-110h后顯示出*大的膨脹量，其后逐漸減小。實測的膨脹量為單純圓周均勻膨脹計算量的1.2-1.4倍，為按頂部扇形凸出計算或變形成橢圓形計算值的0.74-0.83倍(二者之間的差值假定是由于耐火磚磚縫泥漿的收縮造成的，磚縫的收縮率為6-9％，根據灰漿的蠕變特性，認為這是合適的。
由于膨脹縫設置的情況不同，膨脹后環的變形亦有差別，因此盡管A方案溫度高于B方案，A方案的膨脹量仍小于B方案。在熱狀態下觀察，認為A方案呈橢圓形變形。
在升溫時，B方案熱風管道的**隔熱層膨脹情況不好，解體調查的結果是隔熱澆注料的上部受彎曲而破壞。在正方案熱風管道的隔熱磚砌體中，磚縫也出現了裂縫。
據測定，在耐火砌體內表面溫度為800-900℃以上時，耐火磚砌體的膨脹速度減慢了。由于膨脹縫中的緩沖泥漿的可壓縮率為30-50％，膨脹縫不夠，所以有必要改變膨脹縫的大小。并用壓縮性更好的耐火棉代替緩沖泥漿。
沿熱風管道長度方向必須分段設置膨脹縫，其間隔為2-4m。膨脹縫的大小可根據耐火磚的線膨脹系數確定，一般可選用20mm左右。
設計熱風爐管道組合耐火磚砌筑時，為了不使熱風閥受熱膨脹應力的作用，并不影響熱風閥的更換，應保證砌體不伸到熱風支管的法蘭外面，并控制砌體向法蘭方向的膨脹。因此，在熱風支管法蘭處采用異型耐火磚砌筑，并加密膨脹縫，縮短兩膨脹縫之間的間距。
熱風支管與熱風爐的連接部分，及其與熱風主管的連接部分容易掉耐火磚，燒紅爐殼。除加厚噴涂層和隔熱磚以外，還采用了異型耐火磚砌筑，并改進了砌筑方法。
在管道連接處容易產生花瓣形異型耐火磚的突出或角部磚的開裂損壞，同時還發現支管部分耐火磚的角部剝落，這種現象會發展到整塊耐火磚的脫落。負荷過大是支管連接部分損壞的原因。送風時支管受到推力的作用，管道內壓力的變化，相當于軸向推力的變動，它對砌體的損壞有很大的影響。
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